某承受均布荷载的简支梁跨度l0＝5m，截面尺寸b×h＝200mm×500mm，混凝土强度等级为C20，箍筋为HPB300级，纵筋为HRB335级钢筋，单排纵向受力钢筋，梁净跨为5m，as＝40mm。假设梁的支座截面承受剪力设计值V＝150kN，则该截面所需的箍筋总面积与间距的比值Asv/s最接近于（）

一根简支的钢筋混凝土梁承受均布荷载，下列分析内容（）是错误的。 当受均布荷载作用的简支梁的跨度增大1倍时，其跨中最大位移变为（）。 承受均布荷载的简支梁如图a）所示，现将两端的支座同时向梁中间移动l/8，如图b）所示，两根梁的中点为（） 某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m，活荷载准永久系数取为ψq=0.4。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。<br>1.跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应 一根简支的钢筋混凝土梁承受均布荷载,下列分析内容错误的有()。 承受均布荷载的简支梁如图a）所示，现将两端的支座同时向梁中间移动l/8，如图b）所示，两根梁的中点（l/2处）弯矩之比为（） 长度为l 的简支梁AB ，在其上作用有均布荷载q，则跨中弯矩为（ ） 某简支梁上作用集中荷载或作用均布荷载时，该梁的抗剪承载力数值相同。() 某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m，活荷载准永久系数取为ψq=0.4。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。<br>2.已知As＝941mm2，αE＝7.14，γ′f＝0， 承受均布荷载的简支梁如图a）所示，现将两端的支座同时向梁中间移动l/8,如图b）所示，两根梁的中点处）弯矩之比为（） 一矩形截面简支梁，净跨Ln＝5.3m，承受均布荷载q，梁截面尺寸b×h＝200mm×550mm，h0＝515混凝土强度等级C30，箍筋用HRB335级，沿梁全长配置双肢箍Φ8＠120。要求：计算该梁的斜截面受剪承载力。 一矩形截面简支梁，净跨Ln＝5.3m，承受均布荷载q，梁截面尺寸b×h＝200mm×550mm，h0＝515混凝土强度等级C30，箍筋用HRB335级，沿梁全长配置双肢箍Φ8＠120。要求：计算该梁的斜截面受剪承载力 某均布荷载作用下的简支梁，用等效集中荷载代替实际的均布荷载进行试验，要求跨中弯矩与支座剪力等效，应采用（　）加载方式。 若在布满均布荷载的简支梁的跨中增加一个支座，则最大弯矩lMmxl为原简支梁的（）。 某简支箱形截面梁，跨度60m，梁宽1m，梁高3.6m，采用Q345钢（16Mn钢）制造，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定系数φb为（　　）。 受均布荷载作用的简支梁，（ ）对其跨中位移的影响最大。 某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m，活荷载准永久系数取为ψq=0.4。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。<br>4.若ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2，则该梁 当受均布荷载作用的简支梁的跨度增大1倍时，其最大变形形f将增加到原来的（ ） 钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置3Φ20的钢筋（As=942mm2），混凝土保护层c＝25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l0＝6m。<br>2.若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝0.825，则该梁的短期效应刚度最接近于（）kN·m2 某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（As＝942mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力σs最接近于（）N/2。