已知矩形基础相应于荷载效应标准组合时，上部结构传到地面处的荷载为800kN，基础尺寸为4m×2m，基础埋深2m，土的重度γ=17.5kN/m3，则基底中心点以下2.0m处的附加应力为（）kPa（）

已知某建筑物条形基础宽度b=2.0m，相应于作用效应的标准组合时的基底压力最大值pkmax=250kPa，最小值pkmin=150kPa。试问：作用于基础底面上的轴向压力标准组合值NK（kN）和力矩标准组合值MK（kN·m）最接近下列（）项。 已知某条形基础底面宽2.0m，基础埋深1.5m，相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础底面竖向力的合力偏心距e=0.05m，地基为均质粉质黏土，地下水位位于基底下3.5m，基础底面下土层的黏聚力c=10kPa，内摩擦角φ=20°，土的重度γ=18kN／m3，则该地基土的承载力特征值为（）kPa。（） 假定，荷载效应由永久荷载控制，荷载效应标准组合时，基础底面的平均压力pk=180kPa，基础宽度b=2m，砌体标准砖长度为240mm。试问，基础的最大弯矩设计值M（kN·m／m），与下列何项数值最为接近？（） 已知墙下条形基础，相应于荷载效应标准组合时中心荷载竖向力标准值为610kN/m，单位长度的总弯矩为30kN．m，基础埋深2.5m，墙身厚度360mm，修正后的地基承载力特征值218kN/m2，基础底部采用混凝土基础，H0=300mm，其上采用毛石混凝土基础，则基础总高度应为（）m。（） 条形基础中心线下附加应力的计算。已知某条形基础基宽2.0m，埋深1m，地基土重度为18kN/m3，建筑物作用在基础顶面上的相应于荷载效应标准组合时的中心荷载为236kN/m，则此条形基础底面中心线下z=2m的竖向附加应力为（）kPa。（） 某条形基础底宽4m，作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P0=180kPa，则此条形基础中心线下z=6m处的竖向附加应力为（）kPa。（） 矩形截面柱、矩形基础抗冲切承载力验算。某矩形基础尺寸为2000mm×4000mm，基础顶面受到相应于荷载效应基本组合时的竖向力F=1500kN，弯矩为100kN·m，如图3.7.2.1所示，混凝土轴心抗拉强度设计值fT=1.1N/mm2，矩形截面柱的尺寸为1000mm×500mm，基础埋深2m。地基受到的冲切力设计值为（）kN。（） 按地基承载力确定扩展基础底面积。某墙下条形扩展基础埋深1.5m，室内外高差为0.45m，相应于荷载效应标准组合时中心荷载组合值为700kN/m，修正后的地基承载力特征值为220kN/m2，基础底面宽度应为（）m。（） 正常使用极限状态设计进行荷载效应的准永久组合时，对可变荷载应采用（）。 建筑结构荷载进行基本组合，当永久荷载效应对结构不利时，对由可变效应控制的组合永久荷载分项系数应取，对由永久荷载效应控制的组合应取（） 变电构架在地震作用效应与其他荷载效应组合时，应计入以下哪些作用（） 确定条形基础台阶数（轴心荷载，b＞3m）。墙下某条形基础，埋置深度2.5m，墙身厚度360mm，基础顶面受到的上部结构传来的相应于荷载效应标准组合值F=610kN／m，室内外高差9.45m，修正后的地基承载力特征值fa2=240kN／m2，基础采用混凝土基础，H0=300mm，其上为毛石混凝土基础，则毛石混凝土高度应为（）m（） 根据相关标准规定,按承载能力设计的钢结构,应考虑荷载效应的,必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合（） 已知条形基础受相应于荷载效应组合时轴心荷载F=220kN／m，基础埋深1.7m，室内外高差为0.45m，地下水位位于地面以下0.6m处，修正后的地基承载力特征值为170kPa，基础底部采用灰土基础，H0=300mm，其上为砖基础，砖墙厚度为360mm，则按二一间隔收砌法需砖基础高度为（）m。（） 采用框架结构，其屋面、楼板上的荷载通过（）传到基础 已知墙下条形基础在±0.000标高处相应于荷载效应组合时的轴力标准值F=400kN/m，埋深2.65m，室内外高差0.45m，修正后的地基承载力特征值fa2=160kN／m2，基础底部采用混凝土基础，H0=300mm，其上采用毛石混凝土基础，墙身厚360mm，则毛石混凝土高度至少应为（）m。（） 基础是建筑最下部的实体结构构件,要求它能够承担上部结构的荷载并安全地传给 在荷载的组合时，屋面活荷载和雪荷载（）。 计算结构长期荷载效应组合值时，对活荷载的处理方法是()。 计算地基承载力时，上部结构的荷载效应采用